Методические указания по выбору ленточных пил и определению режимов резания металлов | BAHCO

Общая часть

1.1. Нормативы времени предназначены для технического нормирования работ на газовую, газоэлектрическую и кислородно-флюсовую резку черных, коррозионно-стойких и цветных металлов, а также газовую сварку в условиях единичного и серийного типов производства (ГОСТ 3.1121-84).

1.2. Нормативы времени могут быть использованы при расчете комплексных норм времени при внедрении бригадной формы организации труда. При коллективной форме организации труда комплексные нормы затрат труда могут быть получены на основе применения корректирующих коэффициентов к сумме операционных норм, рассчитанных для условий индивидуальной формы организации труда.

В этом случае комплексная норма определяется по формуле

чел.-ч,

где — норма времени на изготовление i-й детали бригадокомплекта, чел.-ч;

i = 1, 2, 3, . n — количество деталей, входящих в бригадокомплект;

находится по формуле

чел.-ч,

где — норма времени на выполнение j-й операции, чел.-ч;

j — 1, 2, 3, . m — количество операций, необходимых для изготовления j-й детали;

Источник

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТИПА И РАЗМЕРА ПОЛОТНА

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОДАЧИ НА ЗУБ SZ [ММ/ЗУБ] ПО МАТЕРИАЛУ ЗАГОТОВКИ

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТИ РЕЗАНИЯ V [М/МИН] ПО РАЗМЕРУ И МАТЕРИАЛУ ЗАГОТОВКИ

При пилении по корке следует снижать скорость резания.Скорость резания или продольного движения полотна ленточной пилы определяется с помощью тахометра. Однако есть способ определения скорости визуально: достаточно определить время и количество циклов, совершенных полотном в процессе работы.

V = 60 •L • n

Где: L – длина полотна в метрах, n – количество полных оборотов, t – время, за которое совершено n оборотов в секундах. Полный оборот можно визуально отследить либо по сварному шву, либо по искусственной отметке.

Большее число оборотов позволит снизить погрешность измерений, усреднив значение скорости.

РАСЧЕТ МИНУТНОЙ ПОДАЧИ ПО ШАГУ ПИЛЫ TPI, ПОДАЧЕ НА ОДИН ЗУБ ИНСТРУМЕНТА SZ И СКОРОСТИ ПОЛОТНА V

Sm = 40 • TPI • V • Sz • Kвп • Кзап [ММ/МИН]
TPI среднее количество зубьев на дюйм (TPI 2/3 -> 2.5; TPI 1.4/2 -> 1.7 и т.д.);V скорость резания, м/мин;Sz подача на зуб, мм/зуб;Квп поправочный коэффициент, учитывающий размер межзубных впадин пилы:0.7

Kвп =    ( 2.54)__________

(TPI )

Кзап поправочный коэффициент, связывающий степень заполнения впадины и размер заготовки:

( 635 _____) Если шаг пилы выбран правильно и

(5d *TPI – 1) соответствует размерам заготовки по

Kзап = ( 635_____) рекомендациям на стр. 3.. .5, то (5d*TPI 1) коэффициент Кзап принимается равным.

Необходимо контролировать истинное значение минутной подачи станка путем измерения времени и пройденного инструментом пути в направлении подачи.LизмSm = ——– [ММ/МИН]
TизмТекущий параметр подачи на зуб SZ важно контролировать по зависимости, обратной вышеуказанной:S mSz = —————— [мм/зуб]
40• TPI•V

Качество работы инструмента оценивается параметрами суммарной напиленной площади и производительности резания.nF∑=∑Fi … Fn [cм2]
i=1где Fi – площади распиливаемых заготовок[для круглого проката F0 = 0.785- D2; для трубы Fe = 0.785- (D2 -d2)].FПроизводительность Q = — [см2/мин],To

где To – основное (машинное) время резания заготовки [мин]. Основное время можно определить, зная величину подачи и высоту заготовки:To = Hзаг——-Sm

Выбор твердосплавных пил

► 3851 SANDFLEX® COBRA™

Для резки различных типов обрабатываемых материалов от алюминия до конструкционных сталей.

Прочная конструкция зубьев со специальной геометрией делают эту пилу идеальной для общего применения в промышленных условиях.

PS – Высокопроизводительная форма зуба с передним углом 10-15°. Большой угол заострения зуба и глубокая впадина позволяют резать большие заготовки.

Hook – Традиционная форма зубьев с передним углом 10°, используемая для цветных металлов, дерева и пластмасс.

PRX – Инновационный передний угол, имеющий 10° на 2/3 и 3/4 TPI; 8° на 4/6 и 5/8 TPI.

Это позволяет PRX быть хорошим легким производственным полотном для резки легкообрабатываемых деталей небольших и средних размеров.

► 3857 УНИВЕРСАЛЬНАЯ ПИЛА EASY-CUT

Новое поколение ленточных пил отвечает различным требованиям заказчика.

Запатентованная форма зубьев создана для резки ряда размеров различных материалов только одним полотном. В этом случае полотно и службы в сравнении со стандартными полотнами.

Форма зуба делает полотно пригодным для резки всех обычных материалов, при высокой устойчивости к истиранию зубьев.

Идеально подходит для мелкосерийных производств, где происходит резание заготовок разных материалов и размеров.

Выбор универсальной easy-cut по размеру заготовки, мм

► 3853  SANDFLEX® TOP FABRICATOR

Для резания конструкционных сталей, труб и профилей в пакете или по отдельности.

Точная разводка зубьев обеспечивает высокое качество поверхности среза.

Форма зуба PF с положительным углом в 6 градусов специально предназначена для резки пакетов труб и профилей.

Прочный инструмент с высокими показателями производительности и стойкости.

► 3851 SANDFLEX® COBRA™ PSG

Для промышленной резки различных типов материалов, особенно легированных и нержавеющих сталей.

Шлифованные зубья Combo PSG с положительным передним углом имеют высокую точность взаимного расположения зубьев.

Точная разводка гарантирует высокое качество поверхности среза.

Идеальная форма зубьев для промышленной резки средних и больших сечений широкого диапазона материалов.

► 3854 SANDFLEX® KING COBRA™ PQ

Резко положительный передний угол позволяет осуществлять хорошее врезание в труднообрабатываемые материалы.

Прочный зуб с углом 48° позволяет улучшить процесс резания специальных упрочняемых сплавов.

Различная степень разводки создает профиль резания с различным сечением стружки, что уменьшает силы резания и увеличивает стойкость ленточной пилы.

Агрессивная форма зуба с передним углом 17° обеспечивает хорошее врезание труднообрабатываемых материалов, особенно подшипниковых сталей (ШХ 15 и др.) и упрочняемых материалов.

► 3854 SANDFLEX® KING COBRA™ PHG™

Форма зуба разработана для резки твердых материалов.

Формообразование зубьев пилы шлифованием обеспечивает высокую точность расположения по высоте.

Специальная форма зуба в сочетании с острыми режущими кромками имеет высокую проникаемость в заготовку и производительность.

PHG является запатентованной формой шлифованных зубьев с положительным передним углом для хорошего проникновения в большие сечения труднообрабатываемых сплавов и упрочняемых материалов.

► 3858 SANDFLEX® PHG™ P9000

Специально разработанная ленточная пила подходит для пиления средних и крупных заготовок из различных труднообрабатываемых материалов, высоколегированных и нержавеющих сталей.

Применение технологии порошковой металлургии увеличивает прочность и твердость PHG P9000, что существенно повышает качество и производительность данного инструмента.

Запатентованная технология формообразования профиля шлифованием позволяет получить высокую точность расположения зубьев с положительным передним углом, что улучшает врезание в заготовки из твердых материалов.

► 3868 CARBIDE TRIPLE SET® “XTRA”™ TSX

Предназначается для высокопроизводительной резки труднообрабатываемых материалов. Особенно хорошо подходит для нержавеющих и инструментальных сталей, титановых сплавов.

Запатентованная форма зуба имеет передний угол 10°.

Преимуществом полотна является неприхотливость при разрезании заготовок на менее устойчивых станках.

► 3868 CARBIDE TSS

Такая же форма, как у TSX, но с предварительной обкаткой на заводе-изготовителе при помощи запатентованного метода исключает необходимость приработки, позволяя проводить операцию сразу на рабочих режимах резания с первого реза по нержавеющей стали.

► 3881 CARBIDE THQ

Форма зуба разработана для специальных сплавов, особенно когда существует опасность заклинивания полотна ленточной пилы.

Эта пила предназначена для резки сплавов на основе никеля, титана и цветных металлов.

Широкая разводка для предотвращения заклинивания позволяет уменьшить силы резания и увеличить стойкость полотна.

Применяется для заготовок небольшого и среднего размера.

► 3881 CARBIDE THS

Запатентованная геометрия и технология изготовления этой пилы позволяют распиливать труднообрабатываемые материалы на основе никеля, хрома, нержавеющих сталей, специальных аэрокосмических сплавов и абразивных материалов без обкатки, сразу на рабочих режимах резания. Благодаря особой конструкции риск заклинивания полотна значительно снижен.

Запатентованная технология подготовки режущих кромок.

Исключается обкатка – пилу можно сразу использовать на установленных режимах резания.

Снижена вероятность скалывания при врезании.

Конструкция идентична THQ, но с более низким уровнем шума.

Не подходит для пиления титановых сплавов, так как резание титана необходимо выполнять острым инструментом.

► 3860 TCA, TCT, TCZ

Конструкция и состав твердосплавных зубьев семейства TC обеспечивает наибольшую производительность резания и стойкость инструмента.

TCA – ленточная пила для резки заготовок из алюминия, особенно в условиях автоматизированного производства.

Передний угол 12° позволяет эффективно распиливать сплавы из алюминия, идеально подходит для распиливания больших отливок.

TCZ – ленточная пила с передним углом 0°.

Конструкция зубьев для распиливания твердых металлов и труднообрабатываемых заготовок из хрома, а также неметаллических материалов без образования стружки (графит).

TCT – ленточная пила с передним углом 10°.

Более экономичная версия TMC. Применение аналогично TMC, когда цена играет определяющую роль; или аналогично 3868 или 3881, когда решающим фактором является чистота поверхности.

► 3860 TMC

Неразведенная форма зуба обеспечивает высокопроизводительную резку труднообрабатываемых и абразивных материалов.

Это твердосплавное полотно без разводки хорошо подходит для разрезания нержавеющих, инструментальных сталей, никелевых и титановых сплавов.

Разная геометрия зубьев обеспечивает получение стружки семи сечений.

Каждый зуб пилы направленно врезается в заготовку для получения высокопроизводительного процесса при работе на высоких режимах резания даже при пилении крупных заготовок.

► 3869 CARBIDE TRIPLE SET®

Для резки сплавов цветных металлов и абразивных материалов.

Идеально для отрезания литников алюминиевых отливок, магниевых и циркониевых сплавов, пластмасс.

Специальная форма для использования в литейном производстве гарантирует быстрое отрезание с легкой подачей.

Форма зуба имеет передний угол 7°, что обеспечивает получение стружки трех различных сечений.

Пила предназначена для использования в литейном производстве, но также хорошо работает в узком диапазоне применения при резании нержавеющих и высоколегированных сталей.

Нормирование кислородной резки.

Основное время резки зависит от длины реза, толщины и марки металла; вида резки, чистоты кислорода и от требований, предъявляемых к качеству и точности реза, а также от установленного режима резки.

Основное время кислородной резки, мин: t0, Р = L/v, где L —длина реза, мм; v —скорость резки в мм/мин.

Скорость резки принимают по нормативам в зависимости от способа резки. Основное время на подогрев металла t0, зависит от толщины и марки металла, особенности резки и вида горючего. Время, затрачиваемое при резке на подогрев металла от кромки листа при подогреве ацетиленом, примерно составляет: для стали толщиной 10 —20 мм от 5 до 10 с;

для толщины 20 —100 мм от 10 до 25 с и для толщины 100 —200 мм от 25 до 40 с. При работе на керосине это время нужно увеличить на 30 %, а при работе на газах — заменителях — на 40 —60 %. При машинной резке основное время при прочих равных условиях меньше примерно на 20 %, чем при ручной резке. Коэффициент k0, учитывающий чистоту кислорода.

Вспомогательное время зависит от длины реза и включает затраты на осмотр, зачистку места реза, проверку качества кромок детали.

Вспомогательное время, не зависящее от длины реза, включает затраты времени на установку заготовки для резки, перемещения оператора резчика, маркировку деталей, подвод суппорта с резаком, установку резака и копирного пальца в исходное положение, передвижение копира и др. Нормы времени берут по нормативам.

Время на организационно — техническое обслуживание рабочего места и отдых при ручной кислородной резке составляет от 10 до 22 %, а при машинной резке — от 9 до 15 % оперативного времени.

Нормы подготовительно — заключительного времени зависят от вида кислородной резки и применяемого оборудования, типа производства и уровня организации газорезательных работ. В крупносерийном производстве нормы подготовительно — заключительного времени из-за малости и упрощения нормирования включают в норму штучного времени на партию деталей. При кислородной резке в единичном и мелкосерийном производстве его принимают равным 13 —22 мин.

Нормирование резки на гильотинных и сортовых ножницах

При резке металла на гильотинных и сортовых ножницах основное время — это машинное время двойного хода ползуна ножниц и время работы механизма включения.

Продолжительность времени двойного хода ползуна (мин) зависит от конструкции ножниц и числа двойных ходов ползуна в минуту. Время работы механизма включения зависит от конструкции муфты включения и числа кулачков зацепления муфты включения.

Время на организационно — техническое обслуживание рабочего места и отдых при резке металла на гильотинных и сортовых ножницах при механической уборке отходов составляет 12 % и при немеханизированной уборке отходов 15 % оперативного времени.

В единичном и мелкосерийном производстве подготовительно — заключительное время на резку металла ножницами устанавливают на партию деталей независимо от количества деталей и принимают при резке по упору, устанавливаемому на заданный размер вручную 16 мин, с помощью механизмов —10 мин; при резке по разметке — 8 —15 мин на одно задание.

В крупносерийном производстве доля Тп. 3 незначительна, а поэтому оно может быть включено во время на обслуживание рабочего места в размере 2 % оперативного времени и учтено в норме штучного времени.

Подбор шага для резки труб и профилей

Резание ленточной пилой: расчет эффективности

Резание ленточной пилой на практике оценивается на основе режимов резания. Решающими факторами являются время резания и качество отрезаемых заготовок. Можно выделить следующие критерии процесса резания на ленточнопильном станке по металлу:

• пропиленная поверхность за единицу времени. Она зависит от режущей способности пилы, от материала заготовки, а также от подачи пильной рамы станка, от различных установочных параметров;
• параметры стойкости ленточной пилы. Выбор стойкости как критерий использования ленточной пилы, описывается, среди прочего, её износом;
• увод пилы. В качестве «увода» пилы во время процесса пиления обозначается отклонение полотна пилы и вызванное этим изменение размеров поверхности резания у произведенной детали, по сравнению с заданными идеальными размерами плоскости резания, обусловленными кинематикой ленточнопильного станка;
• структура наружной поверхности пропиленной плоскости.

Для оценки процесса резания ленточной пилой могут быть также использованы появляющаяся волнистость или следы вибрации на поверхности резания. Кроме того, на всех поверхностях, полученных при пилении пилами с определенной разводкой зубьев, можно наблюдать отражение контура детали.

В процессе обработки заготовки на ленточнопильных станках, выделяют следующие режимы резания: подача (S) — величина перемещения пильной рамы, мм/мин.; скорость (V) — скорость движения зубьев пилы в направлении главного движения, м/мин. Применение двух прямолинейных движений — главного и вспомогательного, позволяет получить необходимую траекторию движения каждого зуба пилы.

При определении силы резания ленточной пилой необходимо знать толщину срезаемого одним зубом слоя разрезаемого материала. Кинематическая схема резания, приведенная на рис. 1, иллюстрирует величину подачи на один зуб пилы Sz, или величину срезаемого слоя.

Рис. 1. Кинематическая схема резания ленточной пилой

Зная шаг зубьев, t, скорость движения пилы, V и подачу S, можно определить величину Sz:

где Sz — подача на один зуб пилы, мкм; t — шаг зубьев, мм; s — подача пилы, мм/мин; V — скорость движения пилы, м/мин.

При проведении исследовательских работ были использованы сведения по скоростям резания различных металлов и сплавов, предлагаемые фирмами-производителями ленточнопильных станков. Для определения подачи ленточной пилы в зависимости от скорости резания и шага зубьев t, мм (T.P.I.) применяемых пил, проведены эксперименты по пилению прямоугольного проката В=100 мм, из стали 45.

На станке была установлена биметаллическая ленточная пила М 42 T.P.I. – 3/4 (t=7.3 мм.). Резание ленточной пилой производилось при скорости пилы V=60 м/мин. С применением СОЖ. Пила была предварительно приработана. Подача варьировалась от 10 до 140 мм/мин. До проведения эксперимента расчетным путем определены величины подач на зуб Sz, представленные на рис. 2.

Рис. 2. Подача на зуб (Sz) при резании ленточной пилой

По результатам исследований установлено, что тонкая, вьющаяся и упругая стружка образуется при подачах на зуб 7.2 — 8.4 мкм, что указывает на правильность выбора подачи. При меньших подачах стружка порошкообразная, тонкая, при больших подачах толстая, с цветами побежалости.

Рис. 3. График зависимости минутной подачи от скорости ленточной пилы

Используя данный график и зная скорость ленточной пилы можно весьма просто определять и устанавливать требуемую подачу для разных пил с различным шагом зубьев, при этом режим резания будет оптимальным.

Как было установлено, процесс резания ленточной пилой специфичен, т.к. при резании каждым зубом срезается очень тонкие слои металла. Толщина срезаемого слоя (подача на зуб Sz) получается в пределах 0.5-20 мкм. Фактические действующие усилие резания и усилие подачи при заданных режимах резания могут быть пределены только экспериментально.

На станке была установлена биметаллическая ленточная пила М 42 с шагом зубьев (T.P.I.) 2/3 (t=10мм.). Обрабатываемая заготовка прямоугольного сечения В=200 мм., из стали 45. Резание производилось при скорости V=60 м/мин., с применением СОЖ, предварительно приработанной пилой, с подачами 12, 24, 48, 72, 96 и 120 мм/мин.

Усилия резания определялись косвенно по показаниям цифрового ваттметра, установленного в частотном преобразователе системы управления главным двигателем станка и расчетом тянущего усилия на приводном диске. Мощность, затрачиваемая на холостой ход ленточной пилы, вычиталась.

Рис. 4. Зависимость усилия резания ленточной пилой от подачи

Пятое и шестое резание изношенной ленточной пилой не производилось, из-за затупления приведшего к уводу пилы на четвертом резе.

На основании проведенного эксперимента установлены зависимости между усилием резания Pz и усилием подачи Pу для новой пилы и пилы с изношенными зубьями.

Выражение к новой пиле: Рz/Py ≈ 1;

Выражение к изношенной пиле: Рz/Py ≈ 0,7.

Анализируя полученные результаты, следует отметить, что толщина среза Sz влияет на усилие резания Pz в меньшей степени, чем это следует из закона прямой пропорциональности, потому, что с увеличением толщины среза усадка стружки не остается постоянной, а неизменно уменьшается.

Используя полученные в эксперименте величины Pz при устанавливаемых подачах, как значение координат построим в линейных координатах график результатов измерения сил резания ленточной пилой (рис. 5).

Рис. 5. График результатов измерения сил резания ленточной пилой

Через экспериментальные точки проводим плавную выравнивающую линию, графически приближенно выражающую искомую функциональную зависимость Pz = f(Sz)

Полученная кривая схожа с параболой, поэтому искомую зависимость можно аппроксимировать функцией степенного вида:

где коэффициент с и показатель степени u являются константами. Для нахождения значений данных величин проведем логарифмирование данной зависимости

lg Pz = lg c u lg Sz

Значения показателя степени u находим аналитическим способом. На выравнивающей кривой берем точки H1 (Pz1 = 464, Sz1 = 12); H2 (Pz2 = 750, Sz2 = 24); H3 (Pz3 = 1215, Sz3 = 48); H4 (Pz4 = 1610, Sz4 = 72); H5 (Pz5 = 1970, Sz5 = 96); H6 (Pz6 = 2320, Sz6 = 120); Подставляя в представленное выше выражение значения координат Pz и Sz взятых точек получим ряд уравнений вида:

lg Pz1 = lg c u lg Sz1;

lg Pz2 = lg c u lg Sz2;

lg Pzi = lg c u lg Szi;

Объединяя попарно эти уравнения и решая системы из двух уравнений исключением коэффициента с получаем выражения для u:

u = (lg Pz1 — lg Pz2) / (lg Sz1 — lg Sz2);

u = (lg Pz1 — lg Pz3) / (lg Sz1 — lg Sz3);

u = (lg Pz1 — lg Pzi) / (lg Sz1 — lg Szi);

u = (lg Pz2 — lg Pz3) / (lg Sz2 — lg Sz3);

u = (lg Pz(i-2) — lg Pzi) / (lg Sz(i-2) — lg Szi);

u = (lg Pz(i-1) — lg Pzi) / (lg Sz(i-1) — lg Szi).

Значения показателя степени u получим примерно равным 0.7. Поскольку значения u примерно равны во всех выражениях, это означает, что зависимость Pz = f(Sz) может быть удовлетворительно аппроксимирована вышеприведенным степенным уравнением. Значение показателя степени u принимаем равным среднему арифметическому всех вычисленных значений, т.е. 0.7. Зная значение показателя степени u можно представить формулу силы резания в уточненном виде:

P = Kp * σв * Sz(0,7) * b;

Для примера, используя данное уравнение, определим усилие резания ленточной пилой заготовок из стали 45 (σв = 650 Н/мм2) при подачах на зуб от 1 до 20 мкм, количество зубьев, находящихся в зоне резания k*=3,10,20,30 и построим соответствующий график, приведенный на рисунке 6.

Таким образом, после проведения эксперимента удалось уточнить формулу силы резания ленточной пилой для обработки на ленточнопильных станках и сделать вывод о зависимости усилия резания и усилия подачи для новой и уже изношенной пилы.

Рис. 6. Зависимость усилия резания Pz от подачи на зуб Sz

Источник

ЦЕНТРАЛЬНОЕ БЮРО НОРМАТИВОВ ПО ТРУДУ ГОСУДАРСТВЕННОГО КОМИТЕТА СССР ПО ТРУДУ И СОЦИАЛЬНЫМ ВОПРОСАМ

УТВЕРЖДЕНЫГосударственным комитетом СССРпо труду и социальным вопросами Секретариатом ВЦСПСПостановление N 30/15-6от 17 мая 1988 года

Общемашиностроительные нормативы времени на газовую сварку, газовую, газоэлектрическую и кислородно-флюсовую резку черных, коррозионно-стойких и цветных металлов

Сборник содержит нормативные материалы для технического нормирования работ на газовую сварку, газовую, газоэлектрическую и кислородно-флюсовую резку черных, коррозионно-стойких и цветных металлов.

Нормативы времени утверждены постановлением Государственного комитета СССР по труду и социальным вопросам и Секретариата ВЦСПС от 17 мая 1988 года N 30/15-6 и рекомендованы для нормирования на машиностроительных предприятиях.

Срок действия установлен до 1995 года.

С введением в действие настоящих нормативов отменяются сборники: Общемашиностроительные нормативы времени на газовую сварку (М.: НИИ труда, 1982), Общемашиностроительные нормативы времени на газовую, газоэлектрическую и кислородно-флюсовую резку черных, нержавеющих и цветных металлов (М.: НИИ труда, 1981).

Нормативы времени (часть 1) разработаны Центром по НОТ Минтяжмаша (г.Краматорск) под методическим руководством Центрального бюро нормативов по труду Государственного комитета СССР по труду и социальным вопросам, часть 2 — Центральным бюро нормативов по труду Государственного комитета СССР по труду и социальным вопросам.

Сборник нормативов предназначен для нормирования труда рабочих, занятых на газовой сварке, газовой, газоэлектрической и кислородно-флюсовой резке черных, коррозионно-стойких и цветных металлов на машиностроительных предприятиях в условиях серийного и единичного типов производства.

Нормативы охватывают труд газосварщиков и газорезчиков.

В конце сборника помещен бланк отзыва, который заполняется предприятием (организацией) и направляется в адрес ЦБНТ: 109028, Москва, ул.Солянка, д.3, строение 3.

Обеспечение межотраслевыми нормативными и методическими материалами по труду осуществляется по заявкам предприятий и организаций через книготорговую сеть на местах. Информация об этих книгах публикуется в аннотированных тематических планах выпуска литературы издательства «Экономика» и книготорговых бюллетенях.

Рекомендуемые значения режимов резания при обкатке

Нормальный износ режущих кромок без скалывания и высокая стойкость возможны только при правильно проведенной приработке пилы на пониженных режимах резания.

Рекомендуемый размер заготовок в зависимости от шага пилы

Список неисправностей

Таблица неисправностей

Чем больше размер, тем ниже скорость