Станки дома Шаг 47: почему двигатель постоянного тока?
Далее поговорим о, вероятно, немного необычном решении — о системе звездочка-цепь и двигателе постоянного тока. Из того, что я видел, все, кто снимал видео о сборке ленточной пилы, использовали какую-то систему шкивов и двигатель переменного тока.
Но было много причин, по которым я пошел своим путем. Во-первых, конечно, потому что у меня уже был совместимый двигатель постоянного тока для сборки. Более серьезным решающим фактором было то, что они более эффективны, чем двигатели переменного тока. У него более чем достаточно мощности для этой небольшой ленточной пилы, и он довольно компактен.
Кроме того, можно легко точно контролировать скорость двигателя постоянного тока с помощью недорогих контроллеров ШИМ. У этого даже есть очень важная функция плавного пуска. Это устраняет огромный пусковой ток при включении двигателя, продлевает срок его службы и снимает все нагрузки на сборку при запуске.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТИПА И РАЗМЕРА ПОЛОТНА
| Материал заготовки | 3851 | 3857 | 3853 | 3851 PSG | 3854 PHG | 3858 P9000 | 3854 PQ |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Алюминий и сплавы на его основе; вертикальные станки | |||||||
| Алюминий и сплавы на его основе; горизонтальные станки | |||||||
| Латунь | |||||||
| Медь | |||||||
| Конструкционные и автоматные стали | |||||||
| Стали с поверхностным упрочнением, пружинные стали | |||||||
| Конструкционные, закаленные и отпущенные стали | |||||||
| Нелегированные инструментальные стали, подшипниковые стали | |||||||
| Чугун | |||||||
| Быстрорежущие стали | |||||||
| Легированные инструментальные стали | |||||||
| Холоднодеформированные инструментальные стали | |||||||
| Азотированные и высоколегированные стали | |||||||
| Нержавеющие низколегированные стали | |||||||
| Нержавеющие высоколегированные стали | |||||||
| Титановые сплавы | |||||||
| Жаропрочные и дуплекс стали | |||||||
| Сплавы на основе никеля и никеля с кобальтом | |||||||
| Специальное применение | |||||||
| Хороший | Лучше | Наилучший | |||||
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОДАЧИ НА ЗУБ SZ [ММ/ЗУБ] ПО МАТЕРИАЛУ ЗАГОТОВКИ
| Группа обрабатываемых материалов | Подача на ЗУБ SZ, ММ/ЗУБ |
|---|---|
| Алюминий и сплавы на его основе | 0,012 |
| Медные сплавы | 0,011 |
| Конструкционные углеродистые и автоматные стали | 0,008 |
| Конструкционные легированные и пружинные стали | 0,007 |
| Инструментальные углеродистые стали | 0,006 |
| Подшипниковые стали | 0,0055 |
| Нержавеющие стали и высоколегированные стали | 0,005 |
| Азотированные и высоколегированные стали | 0,005 |
| Титановые сплавы | 0,005 |
| Быстрорежущие стали | 0,004 |
| Жаропрочные и дуплекс стали | 0,0025 |
| Сплавы на основе никеля и сплавы на основе хрома | 0,0025 |
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТИ РЕЗАНИЯ V [М/МИН] ПО РАЗМЕРУ И МАТЕРИАЛУ ЗАГОТОВКИ
При пилении по корке следует снижать скорость резания.Скорость резания или продольного движения полотна ленточной пилы определяется с помощью тахометра. Однако есть способ определения скорости визуально: достаточно определить время и количество циклов, совершенных полотном в процессе работы.
V = 60 •L • n
Где: L – длина полотна в метрах, n – количество полных оборотов, t – время, за которое совершено n оборотов в секундах. Полный оборот можно визуально отследить либо по сварному шву, либо по искусственной отметке.
Большее число оборотов позволит снизить погрешность измерений, усреднив значение скорости.
| БИМЕТАЛЛ | Скорость резания, м/мин при О,мм | ||||
|---|---|---|---|---|---|
| Материал заготовки | 10…65 | 100…300 | 400…800 | >1000 | СОЖ |
| Алюминий и сплавы на его основе; вертикальные станки | 3000 | 2100…2500 | 1250…2000 | 500…1200 | 25,00% |
| Алюминий и сплавы на его основе; горизонтальные станки | 120 | 120 | 120 | 120 | 25,00% |
| Латунь | 120 | 120 | 90…120 | 80…100 | 4,00% |
| Медь | 120 | 110 | 80…100 | 60…80 | 15,00% |
| Конструкционные и автоматные стали | 100 | 85…95 | 60…75 | 40…60 | 6,00% |
| Стали с поверхностным упрочнением, пружинные стали | 75…100 | 60…80 | 45…65 | 30…40 | 8,00% |
| Конструкционные, закаленные и отпущенные стали | 80 | 70…80 | 60…68 | 40…50 | 6,00% |
| Нелегированные инструментальные стали, подшипниковые стали | 60…65 | 55…60 | 35…45 | 25…35 | 8,00% |
| Чугун | 50…60 | 45…50 | 30…40 | 25…30 | – |
| Быстрорежущие стали | 45…50 | 40…45 | 30…35 | 20…25 | 8,00% |
| Легированные инструментальные стали | 45…65 | 45…60 | 40…60 | 20…40 | 8,00% |
| Холоднодеформированные инструментальные стали | 30…35 | 25…30 | 20…25 | 15…20 | – |
| Азотированные и высоколегированные стали | 40…45 | 35…40 | 25…30 | 20…25 | 8,00% |
| Нержавеющие низколегированные стали | 40…45 | 40…45 | 35…40 | 30…40 | 10,00% |
| Нержавеющие высоколегированные стали | 35…40 | 30…35 | 20…30 | 19…22 | 10,00% |
| Титановые сплавы | 30…35 | 25…30 | 20…25 | 16…18 | 10,00% |
| Жаропрочные и дуплекс стали | 25…30 | 20…25 | 15…20 | 14…16 | 10,00% |
| Сплавы на основе никеля и никеля с кобальтом | 15…20 | 13…15 | 10…12 | 10 | 10,00% |
| Специальное применение | |||||
РАСЧЕТ МИНУТНОЙ ПОДАЧИ ПО ШАГУ ПИЛЫ TPI, ПОДАЧЕ НА ОДИН ЗУБ ИНСТРУМЕНТА SZ И СКОРОСТИ ПОЛОТНА V
Sm = 40 • TPI • V • Sz • Kвп • Кзап [ММ/МИН]
TPI среднее количество зубьев на дюйм (TPI 2/3 -> 2.5; TPI 1.4/2 -> 1.7 и т.д.);V скорость резания, м/мин;Sz подача на зуб, мм/зуб;Квп поправочный коэффициент, учитывающий размер межзубных впадин пилы:0.7
Kвп = ( 2.54)__________
(TPI )
Кзап поправочный коэффициент, связывающий степень заполнения впадины и размер заготовки:
( 635 _____) Если шаг пилы выбран правильно и
(5d *TPI – 1) соответствует размерам заготовки по
Kзап = ( 635_____) рекомендациям на стр. 3.. .5, то (5d*TPI 1) коэффициент Кзап принимается равным.
Необходимо контролировать истинное значение минутной подачи станка путем измерения времени и пройденного инструментом пути в направлении подачи.LизмSm = ——– [ММ/МИН]
TизмТекущий параметр подачи на зуб SZ важно контролировать по зависимости, обратной вышеуказанной:S mSz = —————— [мм/зуб]
40• TPI•V
Качество работы инструмента оценивается параметрами суммарной напиленной площади и производительности резания.nF∑=∑Fi … Fn [cм2]
i=1где Fi – площади распиливаемых заготовок[для круглого проката F0 = 0.785- D2; для трубы Fe = 0.785- (D2 -d2)].FПроизводительность Q = — [см2/мин],To
где To – основное (машинное) время резания заготовки [мин]. Основное время можно определить, зная величину подачи и высоту заготовки:To = Hзаг——-Sm
Влияние подачи на вид стружки
Необходимо стремиться к тому, чтобы каждый зуб ленточной пилы резал стружку необходимой толщины, что определяется величиной подачи на зуб SZ, шагом зубьев пилы и выбранной скоростью резания.
Правильное движение подачи можно определить путем исследования стружки, которая образуется при резании ленточной пилой. Рисунки ниже дают представление о возможных видах стружки и причинах, по которым стружка принимает ту или иную форму.
По форме стружки, как косвенному фактору, можно производить регулировку движения подачи или скорости резания с целью достижения наиболее благоприятных условий резания и повышения стойкости и долговечности инструмента.
1. Тонкая или измельченная стружка – необходимо увеличить движение подачи или уменьшить скорость резания.2. Равномерно свернутая стружка в форме плоской или пространственной спирали говорит об оптимально подобранных режимах резания.3. Толстая, тяжелая, короткая стружка часто с цветами побежалости говорит о слишком высоком значении подачи на зуб, необходимо уменьшить движение подачи или увеличить скорость резания заготовки.
Выбор твердосплавных пил
| Материал заготовки | 3869 TS | 3868 TSX | 3868 TSS | 3881 THQ | 3881 THS | 3860 TCA | 3860 TCT | 3860 TCZ | 3860 TMC |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Алюминий и сплавы на его основе; вертикальные станки | |||||||||
| Алюминий и сплавы на его основе; горизонтальные станки | |||||||||
| Латунь | |||||||||
| Медь | |||||||||
| Конструкционные и автоматные стали | |||||||||
| Стали с поверхностным упрочнением, пружинные стали | |||||||||
| Конструкционные, закаленные и отпущенные стали | |||||||||
| Нелегированные инструментальные стали, подшипниковые стали | |||||||||
| Чугун | |||||||||
| Быстрорежущие стали | |||||||||
| Легированные инструментальные стали | |||||||||
| Холоднодеформированные инструментальные стали | |||||||||
| Азотированные и высоколегированные стали | |||||||||
| Нержавеющие низколегированные стали | |||||||||
| Нержавеющие высоколегированные стали | |||||||||
| Титановые сплавы | |||||||||
| Жаропрочные и дуплекс стали | |||||||||
| Сплавы на основе никеля и никеля с кобальтом | |||||||||
| Специальное применение | |||||||||
| Хороший | Лучше | Наилучший | |||||||
► 3851 SANDFLEX® COBRA™
Для резки различных типов обрабатываемых материалов от алюминия до конструкционных сталей.
Прочная конструкция зубьев со специальной геометрией делают эту пилу идеальной для общего применения в промышленных условиях.
PS – Высокопроизводительная форма зуба с передним углом 10-15°. Большой угол заострения зуба и глубокая впадина позволяют резать большие заготовки.
Hook – Традиционная форма зубьев с передним углом 10°, используемая для цветных металлов, дерева и пластмасс.
PRX – Инновационный передний угол, имеющий 10° на 2/3 и 3/4 TPI; 8° на 4/6 и 5/8 TPI.
Это позволяет PRX быть хорошим легким производственным полотном для резки легкообрабатываемых деталей небольших и средних размеров.
| Артикул | Ширина | Толщина | TPI | Тип зуба |
|---|---|---|---|---|
| 3851-6-0.6-H-6 | 6 | 0.6 | 6 | Hook |
| 3851-6-0.6-10/14 | 6 | 0.6 | 10/14 | PRX |
| 3851-6-0.9-H-6 | 6 | 0.9 | 6 | Hook |
| 3851-6-0.9-10/14 | 6 | 0.9 | 10/14 | PRX |
| 3851-10-0.6-H-4 | 10 | 0.6 | 4 | Hook |
| 3851-10-0.6-H-6 | 10 | 0.6 | 6 | Hook |
| 3851-10-0.6-10/14 | 10 | 0.6 | 10/14 | PRX |
| 3851-10-0.9-H-4 | 10 | 0.9 | 4 | Hook |
| 3851-10-0.9-H-6 | 10 | 0.9 | 6 | Hook |
| 3851-10-0.9-10/14 | 10 | 0.9 | 10/14 | PRX |
| 3851-13-0.6-H-3 | 13 | 0.6 | 3 | Hook |
| 3851-13-0.6-H-4 | 13 | 0.6 | 4 | Hook |
| 3851-13-0.6-H-6 | 13 | 0.60 | 6 | Hook |
| 3851-13-0.6-5/8 | 13 | 0.6 | 5/8 | PRX |
| 3851-13-0.6-6/10 | 13 | 0.6 | 6/10 | PRX |
| 3851-13-0.6-8/12 | 13 | 0.6 | 8/12 | PRX |
| 3851-13-0.6-10/14 | 13 | 0.6 | 10/14 | PRX |
| 3851-13-0.9-H-3 | 13 | 0.9 | 3 | Hook |
| 3851-13-0.9-H-4 | 13 | 0.9 | 4 | Hook |
| 3851-13-0.9-H-6 | 13 | 0.9 | 6 | Hook |
| 3851-13-0.9-6/10 | 13 | 0.9 | 6/10 | PRX |
| 3851-13-0.9-10/14 | 13 | 0.9 | 10/14 | PRX |
| 3851-20-0.9-4/6 | 20 | 0.9 | 4/6 | PRX |
| 3851-20-0.9-5/8 | 20 | 0.9 | 5/8 | PRX |
| 3851-20-0.9-6/10 | 20 | 0.9 | 6/10 | PRX |
| 3851-20-0.9-8/12 | 20 | 0.9 | 8/12 | PRX |
| 3851-20-0.9-10/14 | 20 | 0.9 | 10/14 | PRX |
| 3851-27-0.9-P-3 | 27 | 0.9 | 3 | PS |
| 3851-27-0.9-P-4 | 27 | 0.9 | 4 | PS |
| 3851-27-0.9-2/3 | 27 | 0.9 | 2/3 | PRX |
| 3851-27-0.9-3/4 | 27 | 0.9 | 3/4 | PRX |
| 3851-27-0.9-4/6 | 27 | 0.9 | 4/6 | PRX |
| 3851-27-0.9-5/8 | 27 | 0.9 | 5/8 | PRX |
| 3851-27-0.9-6/10 | 27 | 0.9 | 6/10 | PRX |
| 3851-27-0.9-8/12 | 27 | 0.9 | 8/12 | PRX |
| 3851-27-0.9-10/14 | 27 | 0.9 | 10/14 | PRX |
| 3851-34-1.1-P-2 | 34 | 1.1 | 2 | PS |
| 3851-34-1.1-P-3 | 34 | 1.1 | 3 | PS |
| 3851-34-1.1-2/3 | 34 | 1.1 | 2/3 | PRX |
| 3851-34-1.1-3/4 | 34 | 1.1 | 3/4 | PRX |
| 3851-34-1.1-4/6 | 34 | 1.1 | 4/6 | PRX |
| 3851-34-1.1-5/8 | 34 | 1.1 | 5/8 | PRX |
| 3851-34-1.1-6/10 | 34 | 1.1 | 6/10 | PRX |
| 3851-41-1.3-P-2 | 41 | 1.3 | 2 | PS |
| 3851-41-1.3-2/3 | 41 | 1.3 | 2/3 | PRX |
| 3851-41-1.3-3/4 | 41 | 1.3 | 3/4 | PRX |
| 3851-41-1.3-4/6 | 41 | 1.3 | 4/6 | PRX |
| 3851-41-1.3-5/8 | 41 | 1.3 | 5/8 | PRX |
| 3851-41-1.3-1.4/2 | 41 | 1.3 | 1.4/2 | PRX |
| 3851-54-1.3-2/3 | 54 | 1.3 | 2/3 | PRX |
| 3851-54-1.3-3/4 | 54 | 1.3 | 3/4 | PRX |
| 3851-54-1.3-4/6 | 54 | 1.3 | 4/6 | PRX |
| 3851-54-1.6-2/3 | 54 | 1.6 | 2/3 | PRX |
| 3851-54-1.6-3/4 | 54 | 1.6 | 3/4 | PRX |
| 3851-54-1.6-1.4/2 | 54 | 1.6 | 1.4/2 | PRX |
| 3851-54-1.6-P-1.25 | 54 | 1.6 | 1.25 | PS |
| 3851-54-1.6-1/1.4 | 54 | 1.6 | 1/1.4 | PRX |
| 3851-67-1.6-1/1.4 | 67 | 1.6 | 1/1.4 | PRX |
| 3851-67-1.6-0.7/1 | 67 | 1.6 | 0.7/1 | PRX |
| 3851-80-1.6-1/1.4 | 80 | 1.6 | 1/1.4 | PRX |
| 3851-80-1.6-0.7/1 | 80 | 1.6 | 0.7/1 | PRX |
► 3857 УНИВЕРСАЛЬНАЯ ПИЛА EASY-CUT
Новое поколение ленточных пил отвечает различным требованиям заказчика.
Запатентованная форма зубьев создана для резки ряда размеров различных материалов только одним полотном. В этом случае полотно и службы в сравнении со стандартными полотнами.
Форма зуба делает полотно пригодным для резки всех обычных материалов, при высокой устойчивости к истиранию зубьев.
Идеально подходит для мелкосерийных производств, где происходит резание заготовок разных материалов и размеров.
| Артикул | Ширина | Толщина | TPI | Тип зуба |
|---|---|---|---|---|
| 3857-13-0.6-EZ-S (11/13) | 13 | 0.6 | 11/13 | EZ |
| 3857-13-0.6-EZ-M (9/11) | 13 | 0.6 | 9/11 | EZ |
| 3857-13-0.6-EZ-L (8/10) | 13 | 0.6 | 8/10 | EZ |
| 3857-20-0.9-EZ-S (9/11) | 20 | 0.9 | 9/11 | EZ |
| 3857-20-0.9-EZ-M (8/10) | 20 | 0.9 | 8/10 | EZ |
| 3857-20-0.9-EZ-L (5/7) | 20 | 0.9 | 5/7 | EZ |
| 3857-27-0.9-EZ-S (9/11) | 27 | 0.9 | 9/11 | EZ |
| 3857-27-0.9-EZ-M (6/8) | 27 | 0.9 | 6/8 | EZ |
| 3857-27-0.9-EZ-L (4/5) | 27 | 0.9 | 4/5 | EZ |
| 3857-34-1.1-EZ-S (8/10) | 34 | 1.1 | 8/10 | EZ |
| 3857-34-1.1-EZ-M (5/7) | 34 | 1.1 | 5/7 | EZ |
| 3857-34-1.1-EZ-L (4/5) | 34 | 1.1 | 4/5 | EZ |
Выбор универсальной easy-cut по размеру заготовки, мм
► 3853 SANDFLEX® TOP FABRICATOR
Для резания конструкционных сталей, труб и профилей в пакете или по отдельности.
Точная разводка зубьев обеспечивает высокое качество поверхности среза.
Форма зуба PF с положительным углом в 6 градусов специально предназначена для резки пакетов труб и профилей.
Прочный инструмент с высокими показателями производительности и стойкости.
| Артикул | Ширина | Толщина | TPI | Тип зуба |
|---|---|---|---|---|
| 3853-27-0.9-3/4 | 27 | 0.9 | 3/4 | PF |
| 3853-27-0.9-4/6 | 27 | 0.9 | 4/6 | PF |
| 3853-27-0.9-5/8 | 27 | 0.9 | 5/8 | PF |
| 3853-34-1.1-2/3 | 34 | 1.1 | 2/3 | PF |
| 3853-34-1.1-3/4 | 34 | 1.1 | 3/4 | PF |
| 3853-34-1.1-4/6 | 34 | 1.1 | 4/6 | PF |
| 3853-34-1.1-5/8 | 34 | 1.1 | 5/8 | PF |
| 3853-41-1.3-2/3 | 41 | 1.3 | 2/3 | PF |
| 3853-41-1.3-3/4 | 41 | 1.3 | 3/4 | PF |
| 3853-41-1.3-4/6 | 41 | 1.3 | 4/6 | PF |
| 3853-41-1.3-5/8 | 41 | 1.3 | 5/8 | PF |
| 3853-54-1.6-2/3 | 54 | 1.6 | 2/3 | PF |
| 3853-54-1.6-3/4 | 54 | 1.6 | 3/4 | PF |
| 3853-54-1.6-4/6 | 54 | 1.6 | 4/6 | PF |
| 3853-67-1.6-2/3 | 67 | 1.6 | 2/3 | PF |
| 3853-67-1.6-3/4 | 67 | 1.6 | 3/4 | PF |
► 3851 SANDFLEX® COBRA™ PSG
Для промышленной резки различных типов материалов, особенно легированных и нержавеющих сталей.
Шлифованные зубья Combo PSG с положительным передним углом имеют высокую точность взаимного расположения зубьев.
Точная разводка гарантирует высокое качество поверхности среза.
Идеальная форма зубьев для промышленной резки средних и больших сечений широкого диапазона материалов.
| Артикул | Ширина | Толщина | TPI | Тип зуба |
|---|---|---|---|---|
| 3851-27-0.9-PSG-2/3 | 27 | 0.9 | 2/3 | PSG |
| 3851-27-0.9-PSG-3/4 | 27 | 0.9 | 3/4 | PSG |
| 3851-27-0.9-PSG-4/6 | 27 | 0.9 | 4/6 | PSG |
| 3851-34-1.1-PSG-2/3 | 34 | 1.1 | 2/3 | PSG |
| 3851-34-1.1-PSG-3/4 | 34 | 1.1 | 3/4 | PSG |
| 3851-34-1.1-PSG-4/6 | 34 | 1.1 | 4/6 | PSG |
| 3851-41-1.3-PSG-1.4/2 | 41 | 1.3 | 1.4/2 | PSG |
| 3851-41-1.3-PSG-2/3 | 41 | 1.3 | 2/3 | PSG |
| 3851-41-1.3-PSG-3/4 | 41 | 1.3 | 3/4 | PSG |
| 3851-41-1.3-PSG-4/6 | 41 | 1.3 | 4/6 | PSG |
| 3851-54-1.6-PSG-1.4/2 | 54 | 1.6 | 1.4/2 | PSG |
| 3851-54-1.6-PSG-2/3 | 54 | 1.6 | 2/3 | PSG |
| 3851-54-1.6-PSG-3/4 | 54 | 1.6 | 3/4 | PSG |
► 3854 SANDFLEX® KING COBRA™ PQ
Резко положительный передний угол позволяет осуществлять хорошее врезание в труднообрабатываемые материалы.
Прочный зуб с углом 48° позволяет улучшить процесс резания специальных упрочняемых сплавов.
Различная степень разводки создает профиль резания с различным сечением стружки, что уменьшает силы резания и увеличивает стойкость ленточной пилы.
Агрессивная форма зуба с передним углом 17° обеспечивает хорошее врезание труднообрабатываемых материалов, особенно подшипниковых сталей (ШХ 15 и др.) и упрочняемых материалов.
| Артикул | Ширина | Толщина | TPI | Тип зуба |
|---|---|---|---|---|
| 3854-27-0.9-PQ-3/4 | 27 | 0.9 | 3/4 | PQ |
| 3854-34-1.1-PQ-2/3 | 34 | 1.1 | 2/3 | PQ |
| 3854-34-1.1-PQ-3/4 | 34 | 1.1 | 3/4 | PQ |
| 3854-41-1.3-PQ-1.4/2 | 41 | 1.3 | 1.4/2 | PQ |
| 3854-41-1.3-PQ-2/3 | 41 | 1.3 | 2/3 | PQ |
| 3854-41-1.3-PQ-3/4 | 41 | 1.3 | 3/4 | PQ |
| 3854-54-1.6-PQ-0.9/1.2 | 54 | 1.6 | 0.9/1.2 | PQ |
| 3854-54-1.6-PQ-1.4/2 | 54 | 1.6 | 1.4/2 | PQ |
| 3854-54-1.6-PQ-2/3 | 54 | 1.6 | 2/3 | PQ |
| 3854-54-1.6-PQ-3/4 | 54 | 1.6 | 3/4 | PQ |
| 3854-67-1.6-PQ-0.9/1.2 | 67 | 1.6 | 0.9/1.2 | PQ |
| 3854-67-1.6-PQ-1.4/2 | 67 | 1.6 | 1.4/2 | PQ |
| 3854-67-1.6-PQ-2/3 | 67 | 1.6 | 2/3 | PQ |
► 3854 SANDFLEX® KING COBRA™ PHG™
Форма зуба разработана для резки твердых материалов.
Формообразование зубьев пилы шлифованием обеспечивает высокую точность расположения по высоте.
Специальная форма зуба в сочетании с острыми режущими кромками имеет высокую проникаемость в заготовку и производительность.
PHG является запатентованной формой шлифованных зубьев с положительным передним углом для хорошего проникновения в большие сечения труднообрабатываемых сплавов и упрочняемых материалов.
| Артикул | Ширина | Толщина | TPI | Тип зуба |
|---|---|---|---|---|
| 3854-27-0.9-PHG-3/4 | 27 | 0.9 | 3/4 | PHG |
| 3854-27-0.9-PHG-4/6 | 27 | 0.9 | 4/6 | PHG |
| 3854-34-1.1-PHG-2/3 | 34 | 1.1 | 2/3 | PHG |
| 3854-34-1.1-PHG-3/4 | 34 | 1.1 | 3/4 | PHG |
| 3854-34-1.1-PHG-4/6 | 34 | 1.1 | 4/6 | PHG |
| 3854-41-1.3-PHG-1.4/2 | 41 | 1.3 | 1.4/2 | PHG |
| 3854-41-1.3-PHG-2/3 | 41 | 1.3 | 2/3 | PHG |
| 3854-41-1.3-PHG-3/4 | 41 | 1.3 | 3/4 | PHG |
| 3854-54-1.6-PHG-1.4/2 | 54 | 1.6 | 1.4/2 | PHG |
| 3854-54-1.6-PHG-2/3 | 54 | 1.6 | 2/3 | PHG |
| 3854-67-1.6-PHG-1/1.4 | 67 | 1.6 | 1/1.4 | PHG |
| 3854-67-1.6-PHG-1.4/2 | 67 | 1.6 | 1.4/2 | PHG |
| 3854-67-1.6-PHG-2/3 | 67 | 1.6 | 2/3 | PHG |
► 3858 SANDFLEX® PHG™ P9000
Специально разработанная ленточная пила подходит для пиления средних и крупных заготовок из различных труднообрабатываемых материалов, высоколегированных и нержавеющих сталей.
Применение технологии порошковой металлургии увеличивает прочность и твердость PHG P9000, что существенно повышает качество и производительность данного инструмента.
Запатентованная технология формообразования профиля шлифованием позволяет получить высокую точность расположения зубьев с положительным передним углом, что улучшает врезание в заготовки из твердых материалов.
| Артикул | Ширина | Толщина | TPI | Тип зуба |
|---|---|---|---|---|
| 3858-41-1.3-PHG-1.4/2 | 41 | 1.3 | 1.4/2 | PHG |
| 3858-41-1.3-PHG-2/3 | 41 | 1.3 | 2/3 | PHG |
| 3858-41-1.3-PHG-3/4 | 41 | 1.3 | 3/4 | PHG |
| 3858-54-1.6-PHG-0.7/1 | 54 | 1.6 | 0.7/1 | PHG |
| 3858-54-1.6-PHG-1.4/2 | 54 | 1.6 | 1.4/2 | PHG |
| 3858-54-1.6-PHG-2/3 | 54 | 1.6 | 2/3 | PHG |
► 3868 CARBIDE TRIPLE SET® “XTRA”™ TSX
Предназначается для высокопроизводительной резки труднообрабатываемых материалов. Особенно хорошо подходит для нержавеющих и инструментальных сталей, титановых сплавов.
Запатентованная форма зуба имеет передний угол 10°.
Преимуществом полотна является неприхотливость при разрезании заготовок на менее устойчивых станках.
| Артикул | Ширина | Толщина | TPI | Тип зуба |
|---|---|---|---|---|
| 3868-27-0.9-TSX-3/4 | 27 | 0.9 | 3/4 | TSX |
| 3868-34-1.1-TSX-2 | 34 | 1.1 | 2 | TSX |
| 3868-34-1.1-TSX-2/3 | 34 | 1.1 | 2/3 | TSX |
| 3868-34-1.1-TSX-3/4 | 34 | 1.1 | 3/4 | TSX |
| 3868-41-1.3-TSX-1.6 | 41 | 1.3 | 1.6 | TSX |
| 3868-41-1.3-TSX-1.4/2 | 41 | 1.3 | 1.4/2 | TSX |
| 3868-41-1.3-TSX-2 | 41 | 1.3 | 2 | TSX |
| 3868-41-1.3-TSX-2/3 | 41 | 1.3 | 2/3 | TSX |
| 3868-41-1.3-TSX-3/4 | 41 | 1.3 | 3/4 | TSX |
| 3868-54-1.3-TSX-1.4/2 | 54 | 1.3 | 1.4/2 | TSX |
| 3868-54-1.6-TSX-1/1.25 | 54 | 1.6 | 1/1.25 | TSX |
| 3868-54-1.6-TSX-1.6 | 54 | 1.6 | 1.6 | TSX |
| 3868-54-1.6-TSX-1.4/2 | 54 | 1.6 | 1.4/2 | TSX |
| 3868-54-1.6-TSX-2 | 54 | 1.6 | 2 | TSX |
| 3868-54-1.6-TSX-2/3 | 54 | 1.6 | 2/3 | TSX |
| 3868-54-1.6-TSX-3/4 | 54 | 1.6 | 3/4 | TSX |
| 3868-67-1.6-TSX-0.7/1 | 67 | 1.6 | 0.7/1 | TSX |
| 3868-67-1.6-TSX-1/1.25 | 67 | 1.6 | 1/1.25 | TSX |
| 3868-67-1.6-TSX-1.4/2 | 67 | 1.6 | 1.4/2 | TSX |
| 3868-80-1.6-TSX-0.7/1 | 80 | 1.6 | 0.7/1 | TSX |
► 3868 CARBIDE TSS
Такая же форма, как у TSX, но с предварительной обкаткой на заводе-изготовителе при помощи запатентованного метода исключает необходимость приработки, позволяя проводить операцию сразу на рабочих режимах резания с первого реза по нержавеющей стали.
| Артикул | Ширина | Толщина | TPI | Тип зуба |
|---|---|---|---|---|
| 3868-41-1.3-TSS-1.4/2 | 41 | 1.3 | 1.4/2 | TSS |
| 3868-41-1.3-TSS-2/3 | 41 | 1.3 | 2/3 | TSS |
| 3868-54-1.6-TSS-1/1.25 | 54 | 1.6 | 1/1.25 | TSS |
| 3868-54-1.6-TSS-1.4/2 | 54 | 1.6 | 1.4/2 | TSS |
| 3868-67-1.6-TSS-1/1.25 | 67 | 1.6 | 1/1.25 | TSS |
► 3881 CARBIDE THQ
Форма зуба разработана для специальных сплавов, особенно когда существует опасность заклинивания полотна ленточной пилы.
Эта пила предназначена для резки сплавов на основе никеля, титана и цветных металлов.
Широкая разводка для предотвращения заклинивания позволяет уменьшить силы резания и увеличить стойкость полотна.
Применяется для заготовок небольшого и среднего размера.
| Артикул | Ширина | Толщина | TPI | Тип зуба |
|---|---|---|---|---|
| 3881-34-1.1-THQ-2/3 | 34 | 1.1 | 2/3 | THQ |
| 3881-41-1.3-THQ-1.4/2 | 41 | 1.3 | 1.4/2 | THQ |
| 3881-41-1.3-THQ-2/3 | 41 | 1.3 | 2/3 | THQ |
| 3881-54-1.6-THQ-1.4/2 | 54 | 1.6 | 1.4/2 | THQ |
| 3881-54-1.6-THQ-2/3 | 54 | 1.6 | 2/3 | THQ |
| 3881-67-1.6-THQ-1.4/2 | 67 | 1.6 | 1.4/2 | THQ |
| 3881-80-1.6-THQ-1/1.25 | 80 | 1.6 | 1/1.25 | THQ |
► 3881 CARBIDE THS
Запатентованная геометрия и технология изготовления этой пилы позволяют распиливать труднообрабатываемые материалы на основе никеля, хрома, нержавеющих сталей, специальных аэрокосмических сплавов и абразивных материалов без обкатки, сразу на рабочих режимах резания. Благодаря особой конструкции риск заклинивания полотна значительно снижен.
Запатентованная технология подготовки режущих кромок.
Исключается обкатка – пилу можно сразу использовать на установленных режимах резания.
Снижена вероятность скалывания при врезании.
Конструкция идентична THQ, но с более низким уровнем шума.
Не подходит для пиления титановых сплавов, так как резание титана необходимо выполнять острым инструментом.
| Артикул | Ширина | Толщина | TPI | Тип зуба |
|---|---|---|---|---|
| 3881-41-1.3-THS-1.4/2 | 41 | 1.3 | 1 4/2 | THS |
| 3881-54-1.6-THS-1.4/2 | 54 | 1.6 | 1.4/2 | THS |
| 3881-54-1.6-THS-1 4/2-1 1/25 | 54 | 1,6 | 1 1/25 | THS |
| 3881-67-1.6-THS-1.4/2 | 67 | 1.6 | 1.4/2 | THS |
| 3881-67-1.6-THS-1 4/2-1 1/25 | 67 | 1,6 | 1 1/25 | THS |
| 3881-80-1.6-THS- 0/7/1 | 80 | 1.6 | 0/7/1 | THS |
► 3860 TCA, TCT, TCZ
Конструкция и состав твердосплавных зубьев семейства TC обеспечивает наибольшую производительность резания и стойкость инструмента.
TCA – ленточная пила для резки заготовок из алюминия, особенно в условиях автоматизированного производства.
Передний угол 12° позволяет эффективно распиливать сплавы из алюминия, идеально подходит для распиливания больших отливок.
TCZ – ленточная пила с передним углом 0°.
Конструкция зубьев для распиливания твердых металлов и труднообрабатываемых заготовок из хрома, а также неметаллических материалов без образования стружки (графит).
TCT – ленточная пила с передним углом 10°.
Более экономичная версия TMC. Применение аналогично TMC, когда цена играет определяющую роль; или аналогично 3868 или 3881, когда решающим фактором является чистота поверхности.
| Артикул | Ширина | Толщина | TPI | Тип зуба |
|---|---|---|---|---|
| 3860-27-0.9-TCA-2 | 27 | 0.9 | 2 | TCA |
| 3860-27-0.9-TCA-3 | 27 | 0.9 | 3 | TCA |
| 3860-34-1.1-TCA-2 | 34 | 1.1 | 2 | TCA |
| 3860-34-1.1-TCA-2/3 | 34 | 1.1 | 2/3 | TCA |
| 3860-34-1.1-TCA-3 | 34 | 1.1 | 3 | TCA |
| 3860-41-1.3-TCA-1.4/2 | 41 | 1.3 | 1.4/2 | TCA |
| 3860-41-1.3-TCA-2/3 | 41 | 1.3 | 2/3 | TCA |
| 3860-54-1.6-TCA-1/1.25 | 54 | 1.6 | 1/1.25 | TCA |
| 3860-54-1.6-TCA-1.4/2 | 54 | 1.6 | 1.4/2 | TCA |
| 3860-27-0.9-TCT-3 | 27 | 0.9 | 3 | TCT |
| 3860-27-0.9-TCT-3/4 | 27 | 0.9 | 3/4 | TCT |
| 3860-34-1.1-TCT-2/3 | 34 | 1.1 | 2/3 | TCT |
| 3860-34-1.1-TCT-3/4 | 34 | 1.1 | 3/4 | TCT |
| 3860-41-1.3-TCT-1.4/2 | 41 | 1.3 | 1.4/2 | TCT |
| 3860-41-1.3-TCT-1.9/2.1 | 41 | 1.3 | 1.9/2.1 | TCT |
| 3860-41-1.3-TCT-2/3 | 41 | 1.3 | 2/3 | TCT |
| 3860-41-1.3-TCT-3/4 | 41 | 1.3 | 3/4 | TCT |
| 3860-54-1.6-TCT-1.4/2 | 54 | 1.6 | 1.4/2 | TCT |
| 3860-54-1.6-TCT-2/3 | 54 | 1.6 | 2/3 | TCT |
| 3860-54-1.6-TCT-3/4 | 54 | 1.6 | 3/4 | TCT |
| 3860-27-0.9-TCZ-3/4 | 27 | 0.9 | 3/4 | TCZ |
| 3860-34-1.1-TCZ-3/4 | 34 | 1.1 | 3/4 | TCZ |
| 3860-41-1.3-TCZ-2/3 | 41 | 1.3 | 2/3 | TCZ |
| 3860-41-1.3-TCZ-3/4 | 41 | 1.3 | 3/4 | TCZ |
► 3860 TMC
Неразведенная форма зуба обеспечивает высокопроизводительную резку труднообрабатываемых и абразивных материалов.
Это твердосплавное полотно без разводки хорошо подходит для разрезания нержавеющих, инструментальных сталей, никелевых и титановых сплавов.
Разная геометрия зубьев обеспечивает получение стружки семи сечений.
Каждый зуб пилы направленно врезается в заготовку для получения высокопроизводительного процесса при работе на высоких режимах резания даже при пилении крупных заготовок.
| Артикул | Ширина | Толщина | TPI | Тип зуба |
|---|---|---|---|---|
| 3860-41-1.3-TMC-2/3 | 41 | 1.3 | 2/3 | TMC |
| 3860-41-1.3-TMC-1.4/2 | 41 | 1.3 | 1.4/2 | TMC |
| 3860-54-1.6-TMC-1/1.25 | 54 | 1.6 | 1/1.25 | TMC |
| 3860-54-1.6-TMC-1.4/2 | 54 | 1.6 | 1.4/2 | TMC |
| 3860-54-1.6-TMC-2/3 | 54 | 1.6 | 2/3 | TMC |
| 3860-67-1.6-TMC-1/1.25 | 67 | 1.6 | 1/1.25 | TMC |
| 3860-67-1.6-TMC-1.4/2 | 67 | 1.6 | 1.4/2 | TMC |
| 3860-67-1.6-TMC-2/3 | 67 | 1.6 | 2/3 | TMC |
| 3860-80-1.6-TMC-0.7/1 | 80 | 1.6 | 0.7/1 | TMC |
| 3860-80-1.6-TMC-1/1.25 | 80 | 1.6 | 1/1.25 | TMC |
| 3860-80-1.6-TMC-1.4/2 | 80 | 1.6 | 1.4/2 | TMC |
► 3869 CARBIDE TRIPLE SET®
Для резки сплавов цветных металлов и абразивных материалов.
Идеально для отрезания литников алюминиевых отливок, магниевых и циркониевых сплавов, пластмасс.
Специальная форма для использования в литейном производстве гарантирует быстрое отрезание с легкой подачей.
Форма зуба имеет передний угол 7°, что обеспечивает получение стружки трех различных сечений.
Пила предназначена для использования в литейном производстве, но также хорошо работает в узком диапазоне применения при резании нержавеющих и высоколегированных сталей.
| Артикул | Ширина | Толщина | TPI | Тип зуба |
|---|---|---|---|---|
| 3869-13-0.9-TS-3 | 13 | 0.9 | 3 | TS |
| 3869-20-0.9-TS-3 | 20 | 0.9 | 3 | TS |
| 3869-20-0.9-TS-4 | 20 | 0.9 | 4 | TS |
| 3869-27-0.9-TS-3 | 27 | 0.9 | 3 | TS |
| 3869-27-0.9-TS-4 | 27 | 0.9 | 4 | TS |
| 3869-29-1.1-TS-2 | 29 | 1.1 | 2 | TS |
| 3869-34-1.1-TS-3 | 34 | 1.1 | 3 | TS |
Ленточнопильный станок. расчет усилия и мощности резания
Задание №1
Ленточнопильный
станок.
Расчет усилия и
мощности резания.
Наименование | Обозначение | Числ. Значение |
Диаметр пильного шкива, мм | D | 1400 |
Число оборотов пильного шкива, об/мин | n | 475 |
Скорость подачи, м/мин | u | 30 |
Толщина полотна пилы, мм | S | 1,2 |
Уширение пропила на сторону, мм | So | 0,5 |
Высота пропила, мм | h | 100 |
Шаг зубьев пилы, мм | t | 50 |
Угол резания, град | δ | 60 |
Время работы пилы, час | T | 2,5 |
Порода | Сосна | |
Влажность древесины, % | W | 50 |
Расстояние между центрами пильных шкивов, мм | L | 2200 |
Функциональная схема
ленточного станка
1 – верхний шкив
2 – пила
3а – верхние направляющие
3б – нижние направляющие
4 – распиливаемая древесина
5 – нижний шкив
Расчет.
- Касательная составляющая силы резания, Н
1.1. Ширина пропила, мм
b= S
So=1,2 2*0,5=2,2
1.2. Скорость резания, м/с
1.3. Удельное сопротивление
резанию, МПа
k=(kп kз kmp) ап аw
где ап— поправочный коэффициент, учитывающий
породу распиливаемой древесины,
ап=1,0
аw—
поправочный коэффициент, учитывающий влажность распиливаемой
древесины, аw =1,13
1.3.1. Удельное сопротивление
резанию по передней грани зубьев пилы, МПа
kп=0,56*δ 0,2*(90-v)-20=0,56*60 0,2*(90-34,8)-20=24,64
1.3.2. Удельное сопротивление резанию по задней грани
зубьев пилы, МПа
где аρ— коэффициент, учитывающий затупление
зубьев пилы
ρо
– начальный радиус закругления главной режущей кромки, ρо=10мкм
∆ρ — приращение радиуса
затупления зубьев пилы во время их работы, мм
где А — приращение радиуса затупления главной режущей кромки
на 1 м пути резания, А=0,001мкм/м
р – фиктивная удельная сила, резания на задней грани зубьев
пилы, р = 7,2 Н/мм
е – толщина стружки, мм
uz – подача на зуб, мм
θ
– кинематический угол встречи и угол перерезания волокон древесины
θ=ψ=90-φ=90-0б8=89,2
φ-
угол наклона траектории движения зубьев пилы относительно вектора скорости v, гр
1.3.3. Удельное сопротивление от трения опилок о
стенки пропила, Н/мм2
где а — интенсивность трения опилок о стенки пропила, а =
0,25 МПа
- Мощность резания, кВт
где η
– КПД привода, η=0,9
Построение графика.
Выводы:
1) траектория
движения зубьев прямолинейная, т.к. v и u постоянная
2) толщина
стружки и подача на зуб постоянная
3) форма
стружки прямоугольная
Подбор шага для резки труб и профилей
| D,мм | 20 | 40 | 60 | 80 | 100 | 150 | 200 | 300 | 400 | 500 | >700 |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| S,мм | Зубьев на дюйм (TPI) (25,4 мм) | ||||||||||
| 2 | 14 | 14 | 14 | 14 | 10/14 | 10/14 | 10/14 | 10/14 | 8/12 | 8/12 | 6/10 |
| 3 | 14 | 10/14 | 10/14 | 8/12 | 8/12 | 8/12 | 6/10 | 6/10 | 6/10 | 6/10 | 6/10 |
| 4 | 14 | 10/14 | 10/14 | 8/12 | 8/12 | 6/10 | 6/10 | 5/8 | 5/8 | 4/6 | 4/6 |
| 5 | 14 | 10/14 | 10/14 | 8/12 | 6/10 | 6/10 | 5/8 | 4/6 | 4/6 | 4/6 | 4/6 |
| 6 | 14 | 10/14 | 8/12 | 8/12 | 6/10 | 5/8 | 5/8 | 4/6 | 4/6 | 4/6 | 4/6 |
| 8 | 14 | 8/12 | 6/10 | 6/10 | 6/10 | 5/8 | 5/8 | 4/6 | 4/6 | 4/6 | 4/6 |
| 10 | – | 6/10 | 6/10 | 5/8 | 5/8 | 4/6 | 4/6 | 4/6 | 4/6 | 3/4 | 3/4 |
| 12 | – | 6/10 | 5/8 | 4/6 | 4/6 | 4/6 | 4/6 | 3/4 | 3/4 | 3/4 | 3/4 |
| 15 | – | – | – | 4/6 | 4/6 | 3/4 | 3/4 | 3/4 | 3/4 | 2/3 | 2/3 |
| 20 | – | – | – | 4/6 | 4/6 | 3/4 | 3/4 | 3/4 | 3/4 | 2/3 | 2/3 |
| 30 | – | – | – | 3/4 | 3/4 | 3/4 | 2/3 | 2/3 | 2/3 | 2/3 | 1.4/2 |
| 50 | – | – | – | – | – | 2/3 | 2/3 | 2/3 | 2/3 | 1.4/2 | 1.4/2 |
| 80 | – | – | – | – | – | – | 2/3 | 1.4/2 | 1.4/2 | 1.4/2 | 1/1.25 |
| 100 | – | – | – | – | – | – | – | 1.4/2 | 1.4/2 | 1/1.25 | 0.7/1 |
| 250 | – | – | – | – | – | – | – | – | – | 0.7/1 | 0.7/1 |
Расчет режимов резания при отрезке на ленточнопильных станках
К особенностям условий работы ленточных пил по металлу относится то, что эти пилы работают с очень малой подачей на зуб — sz, на несколько порядков меньшей, чем другие лезвийные инструменты (резцы, фрезы, протяжки и др.). При разрезке ленточными пилами вместо нормального стружкообразования получают стружку не более 20 мкм (для острозаточенных, новых пил), а при износе зубьев — зачастую очень мелкую, почти пылевидную стружку, при которой процесс резания больше характерен для случая скобления (шабрения) металла режущим лезвием.
Ленточная пила является наиболее слабым звеном ленточнопильного станка. Кроме преодоления сил резания, передачи тягового усилия, вибраций, неравномерности условий резания из-за колебания сил сопротивления резанию при входе и выходе зубьев пилы в зоне обработки из-за твердых включений (абразивных и карбидных зерен) или пустот и трещин, встречающихся в металле, теплового расширения, релаксации и др., пила должна обеспечивать высокую долговечность, износостойкость, продольную и поперечную устойчивость в пропиле, жесткость и сопротивление усталости, достаточную эффективность технологического процесса получения заготовок.
Режимы резания при отрезке — это подача и скорость резания.
Ленточнопильные станки в зависимости от системы подачи подразделяются на:
- а) системы с постоянной скоростью подачи, при которых усилие подачи зуба постоянно и не зависит от профиля разрезаемой заготовки; нагрузка на каждый отдельный зуб постоянна. При износе зубьев усилие подачи возрастает, что может привести к уводу пилы от плоскости резания или разрыву полотна. Поэтому в данной системе необходимо предусмотреть ограничение усилия подачи для защиты пилы от перегрузки;
- б) системы с постоянным усилием подачи пилы, усилие подачи на зуб Ру непостоянно и зависит от числа зубьев, находящихся в резании. При этом нагрузка на зуб также непостоянна. Достигаемая глубина в этом случае зависит от проникновения зубьев пилы в тело заготовки, что определяется усилием подачи пильной рамы, количеством зубьев, находящихся в резании, и от степени износа зубьев;
- в) системы с переменным усилием подачи пилы и изменяющейся скорости резания по мере углубления в заготовку, что позволяет получать равномерную производительность при отрезке заготовок с переменным сечением (например при отрезке круглой заготовки) (станки фирмы DoALL, США).
По мнению автора работы [124], лучшим решением является наличие в станке возможности настраивать как скорость подачи, так и усилие подачи.
Современные ленточнопильные станки оснащаются устройствами сохранения постоянной нагрузки на зубья пилы, что обеспечивает в процессе резания получение стружки одинаковой толщины, уменьшение нагрева, упрочнения металла, износа зубьев пилы.
Из всех параметров режима резания лезвийными инструментами подача sz оказывает наибольшее влияние на глубину наклепа, интенсивность износа инструмента, увеличение нормальных и касательных сил, коэффициент трения на задней поверхности, изменение контактного давления на передней поверхности инструмента, что приводит к выкрашиванию и разрушению режущей кромки. Влияние подачи на наклеп значительно сильнее, чем влияние глубины резания [182]. Автор работы [131] считает, что изменение подачи приводит к повышенной интенсивности износа, особенно при работе с малыми подачами, что объясняется высокой чувствительностью, в частности твердосплавных инструментов, к изменению исходных механических свойств материала детали в результате наклепа.
В процессе резания ленточной пилой каждым зубом срезаются очень тонкие слои металла в пределах 0,5—20 мкм, соизмеримые с радиусом скругления режущей кромки р. Если толщина срезаемого слоя меньше р (а < р), то зубья пилы скользят по металлу, не снимая стружку, и сминают слой металла, подлежащего удалению. Например, согласно данным работы [127], при резании стали 45 пилой с острыми зубьями силы резания составили Pz = Ру= 620,8 Н, а после затупления зубьев пилы тангенциальная сила Pz резко уменьшилась до Pz = 498,4 II, но увеличилась поперечная сила до Ру = 717 Н, т. е. фактически при затуплении зубьев продолжение резания с увеличением поперечной подачи Ру вызывает проскальзывание зубьев по заготовке. Значительное увеличение давления на пилу для осуществления процесса резания приводит к выкрашиванию или поломке зубьев. Исследования процесса резания ленточной пилой в работе [181] показали, что даже при резке пилой, имеющей минимальное отклонение от номинального размера по высоте зубьев (0,05 мм), не все зубья участвуют в резании — часть их скользит по поверхности, не срезая металла. После прохождения нескольких зубьев без срезания металла припуск на зуб становится больше радиуса скругления режущей кромки и происходит срезание материала. В силу вышеуказанных причин величина подачи на зуб sz при резании может значительно отличаться от расчетной. Эта особенность процесса резания с очень малой толщиной стружки наблюдается также при протягивании, фрезеровании, что приводит к колебаниям сил при резании, неравномерной работе ленточноотрезного станка, вибрациям и ускоренному разрушению полотна. Экспериментами подтверждена неравномерность износа вершин зубьев пилы (величина износа по задней поверхности составляла/?, = 0,1—0,5 мм) и различная толщина стружки при постоянной подаче на зуб (при подаче sz = 0,001 мм/зуб толщина стружки 0,08—0,25 мм). В работе [181] измерение величины износа не производилось из-за неудобства замеров величины износа по задней поверхности без снятия пилы со станка. Поэтому за критерий стойкости был принят увод пилы, не превышающий 1 мм на 100 мм высоты реза. При этом величина износа пилы 25×0,8×4 мм по задней поверхности составляла 0,15—0,28 мм, а пил размером 40х 1 хб мм — 0,2—0,5 мм. Возросшие силы резания при затуплении зубьев вызвали поперечную деформацию полотна пилы, в результате чего и возник увод.
Согласно исследованиям [124] самая лучшая стружка при условии идеального резания биметаллической ленточной пилой получается при подаче sz— 7,2—8,4 мкм/зуб.
Если известны параметры резания, то величину минутной поперечной подачи sM можно определить из формулы
5Л/ — 1000 и-—, мм/мин, (271)
S
где о — скорость пилы, м/мин; sz — подача, мм/зуб; s — шаг зубьев пилы, мм.
Наиболее благоприятными условия резания для новой пилы при о — 60 м/мин, sz— 0,008 мм/зуб с шагом зубьев s = 10 мм будут в том случае, если величина поперечной подачи sM (в данном случае для конструкционной стали 45 с вышеуказанными физико-механическими свойствами) будет равна:
sM = 1000 • о • — — 1000 • 60 • — 48 мм/мин.
Для сравнения определим величину минутной поперечной подачи sM и подачи sz при резании такой же конструкционной стали 45 (физико-механические свойства условно примем такими же) (данные из проспекта фирмы AMADA, Австрия).
Время Т, мин., одного реза равно:
(272)
где S„IOUI — площадь сечения отрезаемой заготовки, см2, Q — производительность резания, см2/мин.
Если дана величина минутной поперечной подачи sM, то время одного реза равно:
Т = , (273)
SM
где ?тах — максимальная высота или диаметр (D) заготовки, мм (табл. 75).
Подставив вместо sM его значение из формулы (271), получим:
Апах ‘S 1000-O-5z
(274)
При отрезке круглой заготовки D- 100 мм скорости резания для D= 100 мм по рекомендации фирмы ориентировочно о = 62 м/мин, шаг зубьев s = 8 мм, время одного реза Т= 1,76 мин.
Следовательно, минутная поперечная подача на станке фирмы AMADA составит
= 56,8 мм/мин.
Тогда подача на зуб 5zno формуле (271) будет равна:
s7 — —-—= 56’88 _ о 0073 мм/зуб.
z 1000-v 1000-62
При отрезке круглой заготовки D = 200 мм примем по рекомендации фирмы (для /) = 200мм) скорость резания в среднем о = 62 м/мин, шаг зубьев — 5 = 10 мм, время одного реза — 3,5 мин.
Следовательно, величина минутной поперечной подачи будет такой:
SM =
уу = 57,1 мм/мин.
Тогда подача на зуб sz из формулы (271) будет равна:
SM s Sz 1000-v | 57,1-10 =——-= 0,009 мм/зуб. 1000-62 |
При разрезке такой же заготовки /) = 200 мм на ленточнопильном станке фирмы DoALL (США) время одного реза составило 5,5 мин., что соответствует
200 к. Л / SM’S 36,4-10
s,, —- 36,4 мм/мин и s7 = ——-=——-~ 0,006 мм/зуб.
м 5,5 2 1000-3) 1000-62 ‘
При отрезке круглой заготовки /7 = 400 мм на ленточнопильном станке фирмы AMADA скорость резания ориентировочно о = 54 м/мин, шаг зубьев 5=12 мм, время одного реза — 16,6 мин.
Следовательно, минутная поперечная подача
- 400 ,
- 5/И =—-= 24,1 мм/мин.
Тогда подача на зуб szno формуле (271) будет равна:
5.. -S 24,1-12 Л
s7 = ——-=——= 0,005 мм/зуб.
z 1000—U 1000-54
При отрезке круглой заготовки D- 1000 мм на ленточнопильном станке AMADA (из проспекта фирмы) скорость резания в среднем о = 37 м/мин, шаг зубьев s = 25 мм. Тогда время отрезки одной заготовки составит 245,3 мин.
Следовательно, минутная поперечная подача
юоо Л по
5., =——= 4,08 мм/мин ;
Л/ 245,3
подача на зуб 5Z по формуле (271) равна:
sMs 4,08-25
s7 = ——-=——= 0,003 мм/зуб.
z 1000-и 1000-37
Исходя из полученных расчетных данных величина подачи на зуб sz при отрезке конструкционной стали в зависимости от длины реза Атах в сечении заготовки (например от диаметра прутков) находится в пределах sz = 0,003— 0,01 мм/зуб.
Путем усовершенствования конструкции ленточнопильного станка и технологии процесса резания фирма AMADA (Австрия) резко повысила производительность отрезки заготовок.
Для сравнения определим величину минутной поперечной подачи sM и подачи 57при резании такой же конструкционной стали 45 (физико-механические свойства стали условно примем одинаковыми) по технологии фирмы AMADA двойной импульсной резки (см. подраздел 10.6.2).
При отрезке круглой заготовки Д = 400мм время одного реза составило 6,5 мин. Следовательно, минутная поперечная подача
400 Z1 _
sM =—= 61,5 мм/мин.
6,5
Скорость резания и = 60 м/мин, шаг зубьев 5=12 мм.
Тогда подача на зуб sz по формуле (271) будет равна:
5., s 61,5-12 „ _
s7 — ——-=——-= 0,012 мм/зуб.
z 1000-и 1000-60
Следовательно, при отрезке биметаллической пилой по традиционной технологии подача составляла sz= 0,005 мм/зуб, а по новой технологии импульсной резки, предложенной фирмой AMADA, подача на зуб стала равной sz= 0,012 мм/зуб, т. е. увеличилась более чем в 2 раза.
При отрезке круглой заготовки D — 400 мм твердосплавной ленточной пилой исходя из данных фирмы AMADA (проспект фирмы) величину подачи sz можно определить как: для конструкционной стали (сталь45) sz= 0,014 мм/зуб; для нержавеющей стали (Х18Н10) sz= 0,01 мм/зуб, для инструментальной стали (4Х5МФС) sz— 0,012 мм/зуб.
Следует отметить, что при отрезке заготовок биметаллическими и твердосплавными ленточными пилами расчетная подача на зуб sz практически не более sz 0,02 мм/зуб.
Резание ленточной пилой: расчет эффективности
Через экспериментальные точки проводим плавную выравнивающую линию, графически приближенно выражающую искомую функциональную зависимость Pz = f(Sz)
Полученная кривая схожа с параболой, поэтому искомую зависимость можно аппроксимировать функцией степенного вида:
Pz = cSz(u)
где коэффициент с и показатель степени u являются константами. Для нахождения значений данных величин проведем логарифмирование данной зависимости
lg Pz = lg c u lg Sz
Значения показателя степени u находим аналитическим способом. На выравнивающей кривой берем точки H1 (Pz1 = 464, Sz1 = 12); H2 (Pz2 = 750, Sz2 = 24); H3 (Pz3 = 1215, Sz3 = 48); H4 (Pz4 = 1610, Sz4 = 72); H5 (Pz5 = 1970, Sz5 = 96); H6 (Pz6 = 2320, Sz6 = 120); Подставляя в представленное выше выражение значения координат Pz и Sz взятых точек получим ряд уравнений вида:
lg Pz1 = lg c u lg Sz1;
lg Pz2 = lg c u lg Sz2;
lg Pzi = lg c u lg Szi;
Объединяя попарно эти уравнения и решая системы из двух уравнений исключением коэффициента с получаем выражения для u:
u = (lg Pz1 — lg Pz2) / (lg Sz1 — lg Sz2);
u = (lg Pz1 — lg Pz3) / (lg Sz1 — lg Sz3);
u = (lg Pz1 — lg Pzi) / (lg Sz1 — lg Szi);
u = (lg Pz2 — lg Pz3) / (lg Sz2 — lg Sz3);
u = (lg Pz(i-2) — lg Pzi) / (lg Sz(i-2) — lg Szi);
u = (lg Pz(i-1) — lg Pzi) / (lg Sz(i-1) — lg Szi).
Значения показателя степени u получим примерно равным 0.7. Поскольку значения u примерно равны во всех выражениях, это означает, что зависимость Pz = f(Sz) может быть удовлетворительно аппроксимирована вышеприведенным степенным уравнением. Значение показателя степени u принимаем равным среднему арифметическому всех вычисленных значений, т.е. 0.7. Зная значение показателя степени u можно представить формулу силы резания в уточненном виде:
P = Kp * σв * Sz(0,7) * b;
Для примера, используя данное уравнение, определим усилие резания ленточной пилой заготовок из стали 45 (σв = 650 Н/мм2) при подачах на зуб от 1 до 20 мкм, количество зубьев, находящихся в зоне резания k*=3,10,20,30 и построим соответствующий график, приведенный на рисунке 6.
Таким образом, после проведения эксперимента удалось уточнить формулу силы резания ленточной пилой для обработки на ленточнопильных станках и сделать вывод о зависимости усилия резания и усилия подачи для новой и уже изношенной пилы.
Рекомендуемые значения режимов резания при обкатке
| Этапы | Биметалл | Твердый сплав | ||||
|---|---|---|---|---|---|---|
| V | Sm | Sz | V | Sm | Sz | |
| 1 | 80% | 40% | 50% | 60% | 30% | 50% |
| 2 | 80% | 50% | 63% | 70% | 45% | 64% |
| 3 | 90% | 70% | 78% | 80% | 60% | 75% |
| 4 | 90% | 80% | 89% | 90% | 80% | 89% |
| 5 | 100% | 100% | 100% | 100% | 100% | 100% |
Нормальный износ режущих кромок без скалывания и высокая стойкость возможны только при правильно проведенной приработке пилы на пониженных режимах резания.
Рекомендуемый размер заготовок в зависимости от шага пилы
| Шаг TPI | min | Оптимальные значения, мм | max |
|---|---|---|---|
| TPI 10/14 | 6 | 13…25 | 50 |
| TPI 8/12 | 8 | 15…30 | 60 |
| TPI 6/10 | 9 | 19…38 | 75 |
| TPI 5/8 | 12 | 23…46 | 92 |
| TPI 6 | 13 | 25…50 | 100 |
| TPI 4/6 | 15 | 30…60 | 120 |
| TPI 4 | 19 | 38…75 | 150 |
| TPI ¾ | 21 | 43…86 | 171 |
| TPI 3 | 25 | 50…100 | 200 |
| TPI 2/3 | 30 | 60…120 | 240 |
| TPI 2 | 38 | 75…150 | 300 |
| TPI 1.4/2 | 44 | 88…176 | 353 |
| TPI 1.6 | 47 | 94…188 | 375 |
| TPI 1.25 | 60 | 120…240 | 480 |
| TPI 1/1.4 | 63 | 125…250 | 500 |
| TPI 1/1.25 | 67 | 133…267 | 533 |
| TPI 0.9/1.2 | 71 | 143…286 | 571 |
| TPI 0.7/1 | 88 | 176…353 | 706 |
Список неисправностей
| Поломка зуба | Грубая поверхность реза | Быстрый износ зубьев | Вибрации | Скольжение полотна | |
|---|---|---|---|---|---|
| Направляющие далеко разведены или плохо отрегулированы | |||||
| Ведущий шкив изношен | |||||
| Щетка не работает, забиты межзубные впадины пилы | Щетка не работает или изношена | ||||
| Натяжение полотна слишком мало | Натяжение полотна слишком мало | ||||
| Недостаточно СОЖ, неправильная концентрация | Недостаточно СОЖ, неправильная концентрация | ||||
| Скорость полотна слишком мала | Скорость полотна слишком велика | Естественная вибрация – скорость полотна выше или ниже | |||
| Подача слишком велика | Подача слишком велика | Подача слишком велика или мала | Подача слишком велика или мала | Подача слишком велика | |
| Шаг зубьев слишком мал, забиты впадины | Шаг зубьев слишком велик | Шаг зубьев слишком мал | |||
| Форма зуба не достаточно прочная | Неправильный выбор формы зуба | Полотно с постоянным шагом | |||
| Приработка пилы проведена не правильно | Пила не обкатана | Пила не обкатана | Пила не обкатана | ||
| Полотно изношено | Полотно изношено | ||||
| Наличие твердых включений в заготовке | Дефекты поверхности: корка, ржавчина, твердые частицы | ||||
| Смещение заготовки при пилении | Заготовка плохо закреплена | ||||
Станок
Первичный осмотр оборудования осуществляется по следующим компонентам:
• Шкивы станка – не должны иметь следов износа на цилиндрических поверхностях и ребордах; люфт подшипников исключен; рабочие цилиндрические поверхности должны быть параллельны друг другу. Между ребордой и полотном должен быть зазор.• Направляющие – не должны быть изношены или разрегулированы; должны иметь заходные фаски для предотвращения появления задиров на полотне.
Осмотр отработанных полотен в отходах поможет заранее установить возможную закономерную причину выхода из строя ленточных пил.
Таблица неисправностей
| Ломается полотно | Неровное пиление | ||
|---|---|---|---|
| Направляющие и кронштейны направляющих | |||
| Необходимо регулярно проверять и регулировать направляющие. По мере износа направляющие следует менять. Кронштейны направляющих нужно располагать максимально близко к заготовке. | Направляющие изношены или кронштейны разведены слишком широко | Направляющие изношены или плохо отрегулированы. Кронштейн не закреплен | |
| Шкивы | |||
| Шкивы должны содержаться в хорошем состоянии с тщательной выверкой. | Шкивы изношены. Чем меньше шкив, тем тоньше полотно. | ||
| Щетка для удаления стружки | |||
| Щетка должна эффективно удалять стружку. Появление стружки на входе в заготовку говорит об износе щетки или ее неправильной установке. Необходимо своевременно менять щетки. | |||
| Натяжение полотна | |||
| Для ровного пиления необходимо обеспечивать правильное натяжение полотна. Рекомендуется использовать измеритель натяжения Bahco. | Натяжение полотна слишком велико | Натяжение полотна слишком мало | |
| Охлаждающая жидкость (СОЖ) | |||
| СОЖ необходима для смазки и охлаждения полотна. Необходимо регулярно проверять концентрацию СОЖ рефрактометром. СОЖ должна подаваться под небольшим давлением свободным поливом. | |||
| Скорость | |||
| Скорость должна быть подобрана в соответствии с рекомендациями. Следует проверять скорость с помощью тахометра Bahco. | Скорость полотна слишком мала | ||
| Подача | |||
| Для оптимальной работы режущих зубьев подача должны быть подобрана по рекомендациям Bahco. | Подача слишком велика | Подача слишком велика | |
| Шаг зубьев пилы | |||
| Выбор шага пилы важен равносильно выбору скорости резания и подачи. | Шаг зубьев слишком мал | ||
| Форма зуба | |||
| Для определенных условий пиления следует подбирать свою форму зуба. | |||
| Обкатка | |||
| Для увеличения срока службы полотна необходимо сделать приработку. Не следует дорезать старый пропил новым инструментом. | |||
| Стойкость | |||
| Все полотна изнашиваются, следует следить за степенью износа. | Полотно изношено | ||
| Поверхность заготовки | |||
| Низкое качество поверхностного слоя (корка) приводит к быстрому износу полотна. Следует снижать скорость резания. | |||
| Закрепление заготовки | |||
| Заготовки должны быть надежно закреплены. Это особенно важно при разрезании пакетов заготовок. Использование изогнvтых или поврежденных заготовок не допускается. | Смещение заготовки при пилении | ||
Чем больше размер, тем ниже скорость
| ТВЕРДЫЙ СПЛАВ | Скорость резания, м/мин при О,мм | ||||
|---|---|---|---|---|---|
| Материал заготовки | 10…65 | 100…300 | 400…800 | >1000 | СОЖ |
| Алюминий и сплавы на его основе; вертикальные станки | 5000 | 4000…5000 | 3000…4000 | 2000…3000 | 25,00% |
| Алюминий и сплавы на его основе; горизонтальные станки | 250 | 250 | 250 | 250 | 25,00% |
| Латунь | 250 | 250 | 180…240 | 140…160 | 4,00% |
| Медь | 240 | 220 | 130…190 | 100…120 | 15,00% |
| Конструкционные и автоматные стали | 200 | 160…190 | 110…150 | 60…90 | 12,00% |
| Стали с поверхностным упрочнением, пружинные стали | 120…130 | 110…120 | 75…110 | 40…60 | 10,00% |
| Конструкционные, закаленные и отпущенные стали | 140 | 120…140 | 85…115 | 50…70 | 12,00% |
| Нелегированные инструментальные стали, подшипниковые стали | 100…120 | 90…100 | 60…90 | 40…50 | 10,00% |
| Чугун | 90…105 | 90…95 | 60…75 | 40…55 | 12,00% |
| Быстрорежущие стали | 100…110 | 80…90 | 60…75 | 50…60 | 10,00% |
| Легированные инструментальные стали | 85…95 | 80…90 | 60…70 | 50…60 | 8,00% |
| Холоднодеформированные инструментальные стали | 80…100 | 60…90 | 60…75 | 45…65 | – |
| Азотированные и высоколегированные стали | 75…85 | 70…80 | 60…70 | 45…60 | 8,00% |
| Нержавеющие низколегированные стали | 80…110 | 80…100 | 70…95 | 65…80 | 12,00% |
| Нержавеющие высоколегированные стали | 80…90 | 70…80 | 60…70 | 40…50 | 13,00% |
| Титановые сплавы | 50…60 | 40…50 | 35…45 | 16…18 | 12,00% |
| Жаропрочные и дуплекс стали | 100…115 | 80…100 | 65…80 | 50…60 | 12,00% |
| Сплавы на основе никеля и никеля с кобальтом | 30…40 | 25…30 | 20…28 | 15…20 | 12,00% |
| Специальное применение | |||||
Шаг 30: фрезеруем и сверлим
Я склеил две детали для длинной скользящей части, у них обычно нет такой гладкой и ровной кромки. Итак, что я сделал, я приклеил деталь к куску фанеры с прямым краем. Один медленный проход фрезером, и деталь идеально ровная. Все разрезы я делаю электролобзиком, он точен, но здесь мне нужно абсолютное совершенство. Вот почему я фрезерую обе части, а не только одну, с помощью фрезы для торцевания заподлицо с подшипником.
Вы можете легко просверлить точно отцентрированные отверстия с помощью более коротких сверл, подняв стол сверлильного станка с помощью имеющегося сверла, выровняв упор и заменив сверло на короткое.
Я использовал винт с плоской головкой M6 и гайку с другой стороны детали.
Шаг 33: доделываем раму
Чтобы закончить раму, я приклеил последние детали, которые будут удерживать порт для сбора пыли, напечатанный на 3D-принтере. Как и раньше, эти маленькие блоки предназначены для большого винта.
Говоря о порте… Я не имею четкого представления о том, что произошло, но верхняя часть немного сместилась во время печати. Я предполагаю, что платформа для печати зацепилась за незакрепленный кабель или печатающая головка просто врезалась в отпечаток и вызвала этот сдвиг слоя.
Тем не менее деталь все еще годна для использования, только она выглядит не очень хорошо. Но послушайте, я бы принимал её вид каждый день недели, но мне не хочется тратить время на её повторное перепечатывание по 8 часов.
Шаг 34: делаем кожух для блока питания
Поскольку я использую двигатель постоянного тока, то он нуждается в блоке питания, он аккуратно поместится сзади. Но я не хочу просто так оставлять все контакты открытыми, поэтому я начал делать кожух. Делать сложные и прямые пропилы на лобзиковом станке — это здорово.
Между тем создание решетчатого кожуха для источника питания было настолько утомительным… Кроме того, я всегда слишком ленив, чтобы переключиться на более высокую скорость на моем сверлильном станке. Обычно это способствует образованию сколов фанеры, так как бит просто разрывает верхний слой на низких оборотах.
Когда все три части были приклеены, я наконец мог прикрепить крышку. Как и раньше, я использовал резьбовые вставки, которые были дополнительно проклеены эпоксидной смолой.
Мне нужно было куда-то подключить блок питания. У него есть резьба для болтов, поэтому мне просто пришлось перенести расстояние между отверстиями на фанере.
Наблюдая за этим сейчас, я думаю что не нужно было прикреплять блок питания к крышке. Поскольку позже вам нужно будет проложить кабели на раме.
Шаг 38: настраиваем электронику
Теперь наконец перейдем к электронике и тому, как все подключить. Это в значительной степени основы электроники, но это включает в себя проводку переменного тока 120–240В. Поэтому, если вы не знаете, что делаете, ОСТАНОВИТЕСЬ, ошибки в этой части могут привести к смертельному исходу.
Итак, для начала нам понадобится питание от сети переменного тока. Провода под напряжением и нейтраль идут к магнитному переключателю, где написано IN, а заземляющий провод идет непосредственно к источнику питания.
Провода переменного тока от разъемов OUT коммутатора идут к блоку питания, где написано Live и Neutral. 24V DC Выходные провода от блока питания идут к регулятору скорости, где написано POWER. И, наконец, провода от двигателя постоянного тока идут к контроллеру, где написано MOTOR.
Здесь важно то, что сначала вы должны включить контроллер без двигателя. Это потому, что сначала вы должны настроить функцию плавного пуска. Это заставит двигатель постепенно раскручиваться, снимая все напряжение, которое ленточная пила получает во время запуска.
Чтобы отрегулировать его, вы просто нажимаете кнопку меню один раз и меняете значение. Вы можете установить время раскрутки от 0 (0 секунд) до 100 (10 секунд). В моем случае я установил 20, что составляет 2 секунды. И если вы хотите настроить его дальше, есть еще 4 варианта для этого.
Я проделал отверстие и сгруппировал все провода с гильзами для кабелей. Некоторые из них, на мой вкус, подходят слишком близко к лезвию, поэтому я приклеил кусок фанеры, чтобы отделить его.
Чтобы закрепить провод переменного тока, я напечатал крошечный держатель. Это позволит избежать случайного выдергивания кабеля.
Шаг 39: крепим вставку для разрезов под углом
Чтобы закончить верхнюю часть стола, я распечатал вставку для разрезов под углом 90 градусов. Иногда вам нужно распечатать её несколько раз, чтобы она идеально подошла. Но когда вы определились с размером, вы можете очень быстро напечатать различные варианты с первой попытки.
Причина, по которой мне нужны разные вставки, в том, что я использовал шарниры, а не цапфы. И вы можете сказать, что это еще такое? Проще говоря, цапфы означают, что точка поворота будет прямо на поверхности стола, где находится лезвие. Это избавляет от необходимости использовать разные вставки.
Но причина, по которой я не использовал цапфы, заключается в том, что это небольшая ленточная пила, и они будут слишком маленькими и недостаточно жесткими. Я не против менять вставки, это легко, и я могу использовать их все.
Шаг 44: гибкость лезвий / рамы
Cледует отметить, что лезвия ленточной пилы гибкие, а не жесткие, как у пилы. Это делает ленточную пилу не совсем точным инструментом, так как полотно может слегка блуждать из стороны в сторону. Конечно, вы можете уменьшить это с помощью более широких лезвий, если вам нужна максимальная точность при прямом резании.
Но учтите, что более широкие лезвия могут сильнее нагружать раму. Свою я сделал только из 2-х листов фанеры с накладками, придающими большую жесткость. В моем случае он имеет очень небольшой прогиб, всего 0,3 мм при натяжении лезвия, но я использую относительно узкие лезвия (6,35 мм). Так что просто помните об этом.
Шаг 43: конец сборки / важная информация
Что ж, на этом сборка завершена! Пришло время поговорить о результатах, корректировках и дополнительной важной информации.
Я знаю, что все хотят сначала увидеть результаты резки, но даже когда вы покупаете ленточнопильный станок, первое, что вы должны сделать, — это при необходимости выполнить некоторую калибровку, прежде чем оценивать точность инструмента.
Я говорю о смещении полотна, которое происходит, когда ленточная пила не выровнена должным образом. Лезвие должно быть параллельно упору, чтобы получить ровный срез на обоих концах заготовки. Но помните, что ограждение также должно быть параллельно прорези под углом, иначе оно практически потеряет свою остроту.
Итак, чтобы исключить смещение лезвия, во-первых, вам нужно убедиться, что лезвие во время затяжки проходит посередине колеса. Если у вас все же появляется дрейф, то вам нужно повернуть сам стол. Пришлось немного сместить его от проектного угла в 90 градусов.
Я буду использовать этот ленточнопильный станок только с двумя типами лезвий. Одно из них для прямых разрезов и одно для изогнутых. Итак, когда я настраиваю лезвие для прямой резки, все готово. Потому что узким лезвиям и так не хватает точности на прямых резах.
Похожие записи:
Шрифт из одной линии для обработки «по вектору» — Страница 7 — Вопросы по шрифтам — Мир CNC – форум любителей станков с ЧПУ и всего, что с ними связано… 
Лазерный ЧПУ станок своими руками: как собрать самодельный ЧПУ лазер 
Гибочные станки для оргстекла купить в Москве по лучшей цене 🥇👍 
Экструдер для полипропилена своими руками — Ogorod.guru
(1 оценок, среднее: 4,00 из 5)
Загрузка...